横向框架计算..pdf

申庄立交

申庄立交15.75m宽箱梁横向计算

计算:

复核:

日期:

1、结构体系

桥面板长边和短边之比大于2,所以按以短边为跨径的单向板计算。桥面板宽

为15.75m,计算选取纵向1m宽横向框架为计算模型。结构所受荷载有,自重,二期

恒载;活载:1.3倍公路-I级;附加力:1、日照模式;2、寒潮模式。

结构计算模式如下图

2、计算参数

Ⅰ、材料信息

混凝土C50fck=32.4MPaftk=2.65MPa

Ec=3.45×104MPa容重:26.5KN/m3Ⅱ、计算荷载

结构自重:由程序自动计入。

二期恒载:1、桥面铺装(8cm砼+9cm沥青

0.08×25+0.1×24=4.16kN/m

2、每侧防撞护栏8.25kN

活载:车辆荷载

冲击系数1+μ=1.3(悬臂1+μ=1.45(跨中中后车轮着地宽度a2=0.2mb2=0.6m

1单个车轮P作用于悬臂板

P有效分布宽度

a=a2+2H+2c=0.2+2×0.17+2×(x+0.3+0.17=1.48+2xm

2单个车轮P作用于顶板跨中

P有效分布宽度

a=a2+2H+L/3=0.2+2×0.17+3.69/3=1.77m2L/3=2.46m

取a=2.46m

3单个车轮P作用于支承处

P有效分布宽度

a=a2+2H+t=0.2+2×0.17+0.25=0.79m

故单轮作用于桥面的荷载分布宽度图如下:

由于单轮的作用于跨中和悬臂分布宽度均大于1.4m,存在两轮分布宽度重叠现

象,两轮分布宽度图如下,图中阴影部分为两轮分布宽度重叠区域。

3、荷载组合

1恒载+箱顶车辆1+附加力(温度

2恒载+箱顶车辆2+附加力(温度

3恒载+箱顶车辆3+附加力(温度

经计算,P1=34.09kNP2=57.99kNP3=68.37kNP4=150.54kN

P5=80.55kNP6=71.25kNP7=167.02kNP8=118.55kN4、计算结果

(1、正常使用应力

弹性组合上缘应力包络图(MPa

弹性组合下缘应力包络图(MPa

短效组合下缘应力包络图(MPa

短效组合上缘应力包络图(MPa

按规范，部分预应力A类构件控制应力为压应力，

σkc+σpt≤0.5fck=0.5×32.4=16.2MPa拉应力，σst-σpc≤0.7ftk=1.655MPa由计算结果

知，截面正应力均满足规范，符合部分预应力A类构件设计要求。、承载力检算

（2）承载力检算）、运营阶段弯矩包络图（kN.m）a、悬臂根部截面（6号单

元I端）正截面抗弯强度检算：基本组合：Mj＝-271.7kN.mQj＝189.8kN截面配

筋：Φ16@15cm,6.7根，Ag=6.7×2.01=13.47cm2，ag=4.9cm2根3－7φ5钢绞线，

Ay=6×1.39=8.34cm2，工程名称15.75米宽箱梁正截面强度检算砼强度等级50

受拉区钢筋HRB335受拉区预应力fpk=1860acm7.9bcm100Ascm2ay=9.0cm

6IPass检算部位hcm45ascm4.9ap2bicm0fsdMpa280fpdMpa1260Xhicm0

受压区钢筋HRB335受压区预应力fpk=785fcdξbMpa22.4Ascm0Apcm22C

14280.3fsdMpa280fpd-σpoMpa-7000.40ascm0apcm13.47Apcmcm9.0h0

cm37.18.34acm0.0MuX≤ξbh0X≥2akN-mPassok484.0γ0Md+γpSpkN-m271.7

cm6.38

斜截面抗剪强度检算：因Qj=189.8kN0.50×10α2ftdbh0=514.7kN−3

故不需要进行斜截面抗剪强度检算。b、跨中截面（20单元I端）正截面抗弯强

度检算：基本组合：Mj＝-96.3kN.m截面配筋：Φ16@1