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我国首次采用顶推法施工的桥梁

狄家河大桥（铁路桥）的设计与施工

为研究预应力混凝土梁向32m以上跨度发展的途径，试验在中跨范围以混凝土梁代替钢

梁的形式，同时考虑中跨度混凝土梁的架设方法，铁道部于1974年决定在狄家河大桥修建

四孔跨度40m预应力混凝土箱形连续梁桥，并采用新技术顶推法架设。于1975年完成设计，

1976年8月开始制梁，1977年9月22日至11月22日胜利地完成了顶推架梁任务。

一、设计

梁采用等高变截面箱形连续梁。梁高3m。由于支座设置情况及宽跨比的因素选用底宽

2.6m。腹板最小厚度为16cm。顶底板厚度按钢丝束布置的构造要求分别采用15、23、32cm

三种。支座处设置横隔板。

制梁的施工方案有长段和短段两种，接头有树脂接缝和混凝土灌筑两种。梁部在1973

年底设计时，根据当时要求通车日期紧及施工单位交通运输情况确定工厂预制梁段、用汽

车运至工地拼装的原则，梁段按4m一段、环氧树脂胶接缝施工。顶推分段长度考虑分段处

正负弯矩较小处为宜，即位于1/4跨度。本梁分50.55m、40m、40m、30.55m四段顶推。顶应

力按顶推分段进行张拉。桥台台后的顶推拼装场地布置考虑了临时支墩（跨度15m）的滑道

方案和台后小平车方案，考虑施工拼装方便，采用了小平车方案。为减小顶推过程中的悬

臂负弯矩，采用梁端设置钢导梁方案。导梁长度是按最大悬臂的负弯矩值和顶推过程中产

生的负弯矩值基本接近来确定，本梁采用30m。

顶推由动力部分及滑动部分组成。动力部分采用了水平千斤顶垂直千斤顶方案。滑移

部份则采用以不锈钢板作滑道，夹钢板的橡胶块嵌聚四氟乙稀板做滑块的方案。

预应力配筋必须满足顶推过程中各截面力矩变化的要求。在配筋体系上考虑到施工工

艺及张拉设备的具体情况，在集中强大钢丝束和分散配筋的两个方案中，采用了后一方案。

在分散配筋中考虑直线配筋和曲线配筋两种。本梁按直线配筋设计。由于顶推阶段力矩变

号，运营阶段的配筋与顶推阶段的配筋是有矛盾的。本梁在设计时虽以运营阶段为主，但

必须充分考虑顶推时的要求，尺可能使顶推阶段的预应力钢筋作为运营阶段的一部分，在

使运营阶段预应筋力增加量较少时，为满足顶推需要所增加的预应力束不再拆除，在某些

截面设置了顶推阶段需要的预应力筋后对运营阶段的受力影响较大时，则按临时预应力筋

设置，顶推就位后予以拆除。预应力筋的连接采用了特殊设计的连接器。

全梁内力计算按运营阶段和顶推阶段分别计算。运营阶段的内力计算采用了定点法确

定各截面内力，并用弯矩分配法核对，同时采用电算进行了校核。顶推阶段内力计算由于

在顶推过程中梁体各截面的内力均在变化，为简化计算按等截面设计。梁端的钢导梁的刚

度比梁体的刚度小得多，在同一跨时，不能取平均刚度，计算时先按单跨固端梁算出每顶

推一段(2m)时的固端弯矩和支点反力。本梁并非固端，则在每顶推一段时，按该跨以后几

跨的变形协调条件求出对该固端转角的影响，推导出不同情况下的计算公式，算出每顶推

段时各支点处的支点反力、弯矩以及全梁全截面的弯矩和剪力。在全梁顶推过程中把各截

面中每顶推一段所计算出的弯矩和剪力控制值画出包络图作为顶推阶段内力计算依据。

本梁各截面的预应力配筋计算基本上按照1975年部颁“桥规”进行，对不能适应连续

梁部分作必要的补充。截面计算按运营状态和顶推阶段分别进行。在运营状态条件下验算

截面的强度、抗裂性、预加应力时的应力、运营状态下的应力、剪应力和主拉应力等。在

计算有胶接缝的截面时不计入混凝土的抗拉能力。在顶推阶段时验算截面的强度、抗裂性。

在有胶接缝的截面计入半值的混凝土抗拉能力。

在验算预应力配筋的计算中应计入由于预加应力对各截面所产生的次力矩。本梁次力

矩是按力矩分配方法计算。

预应力配筋计算中的预应力损失考虑了混凝土的收缩和徐变、钢绞线应力松驰、锚具

变形、钢绞线回缩、接缝压缩、管道摩阻、混凝土的弹性压缩等。其中混凝土徐变及弹性

压缩损失计算公式，“桥规”规定的办法对本连续梁不尽适合，我们根据“桥规”规定的

精神，针对连续梁和本设计的配筋形式，另行推导公式计算。其余均按“桥规”规定的办

法计算。

本梁在设计中还进行局部应力、桥面及支座等的计算。

二、施工部分

(一)梁段预制

本桥全梁分为41块，除两端块长为2.55m外，其余梁块约长4.0m。由于梁块拼装为无厚

度接缝采用环氧树脂胶粘剂，预制梁块必