HCL吸收_原创文档.pdfVIP

原装置HCL气体由顶部进入吸收器，被循环吸收液吸收，尾气

进入尾气吸收塔，被工艺水吸收，生成溶液进入吸收塔与HCL气体

接触吸收，成品酸采入盐酸储槽，部分盐酸，由泵打入吸收塔进行循

环吸收。

新装置HCL气体由塔底部进入吸收塔，工艺水顶部进入，吸收

后的部分盐酸由泵经冷却器打入吸收塔循环吸收，同时部分成品酸塔

底采出，经冷却后进入盐酸储槽。

可以看出，两套吸收装置气液两相流动方式不同：新HCL吸收

装置为逆流方式，HCL气体由塔底进入，吸收自上而下进行吸收，

尾气由塔顶排出；而原HCL吸收装置为并流方式HCL气体自塔顶进

入，由塔底排出尾气进入尾气吸收器，尾气吸收器为逆流方式。

根据气体吸收理论，在同等条件下，逆流方式可以获得较大的

平均推动力，因而能够有效的提高吸收过程的速率。从另一方面讲，

逆流时，降到塔底的溶液恰好于刚刚进入塔的HCL气体混合，有利

于提高采出酸的浓度，从而减小吸收剂的耗用量；同时，升到塔顶的

HCL气体恰恰与刚进塔的工艺水接触，有利于降低尾气的浓度，提

高了HCL气体的吸收率。在实际生产过程中，证明了新装置比原装

置具有优越性：新装置生产出的盐酸浓度高达30%以上。高负荷时，

无喷酸现象。原装置生产出的盐酸浓度为28%，而且高负荷生产时，

经常出现喷酸现象。

HCL吸收为非等温吸收，在吸收过程中，液体温度升高较多。根

据大连理工大学开发的微型机化工物性数据库（MCEDB），HCL气

体溶质的积分溶解热的数学模型公式：

HS=-a（100*-S）/（100*-b*S）Kcal/Mol

HS—Kcal/Mol

S—溶液中溶质质量浓度%

a=17.87b=0.5736其中a，b为常数

30%质量浓度的盐酸积分溶解热

HS=-17.87(100*-30%)/(100*-0.5736*30%)=31.15Kcal/Mol

由此可见，HCL吸收过程应设置边吸收边冷却的吸收装置，原

HCL吸收装置采用管壳式换热器形式的吸收设备,使吸收过程在管内

进行的同时,不断的向壳方通入冷却水,来移走大量热量。新HCL吸收

装置采用填料塔内安装冷却元件，将温度升高的酸引至塔外进行冷

却，降低温度后重新送入塔内，继续进行吸收。在生产过程中，新Ｈ

ＣＬ吸收装置的冷却方式要优于原ＨＣＬ吸收装置的冷却方式。特别

是新装置循环冷却酸，采用两个换热器并联，更增加了冷却效果，使

ＨＣＬ吸收效率增大。

此外，ＨＣＬ吸收塔采用填料塔，内装两段波纹填料，波纹填

料属于规整堆砌，流体阻力小，空塔气速可以较高，因结构紧凑，具

有较大的比表面积。因相邻两板片互相垂直，使上升气体不断改变方

向，下将液体也重新分布，故其效果高于乱堆填料。但该种填料缺点

是不适用于有沉淀物，有聚合或粘度较大物料。填料装卸，清理较难。

原HCL吸收装置尾气吸收器中填料采用鲍耳环，装填方式为乱堆，

材料为塑料，质地轻，喷酸时极易带出。

3、新HCL吸收装置的操作要点

新HCL吸收为填料吸收塔，存在气液相平衡线，同时也存在理

论操作线，在此不在叙述，其中需注意的是工艺水的用量。HCL进

入塔内流量恒定时，如果吸收剂的用量减少，会使出塔的浓度家的加

大，而推动力相应减小，因此需增大相际传质面积。这在实际中办不

到。如果吸收剂的用量增加，过程的推动力增加，但超过一定限度后，

这方面效果不明显，还会增大操作费用。因此，吸收剂的用量应选择

合适。还必须指出，为保证填料表面积能被液体充分润湿，应考虑到

单位截面积上单位时间内液体量不得低于最低允许值。同时，为了高

于最低允许值，可适当增加液体回流量，以保证吸收效率。回流溶液

温度也是影响吸收效率的重要因素。如果回流温度过高，会使回流液

入塔时，溶液液相HCL分压高于气相HCL分压，发生脱吸现象，影

响HCL吸收率。

由于波纹填料存在上诉缺点，要严格控制HCL气体中ODCB

等有机物的含量，避免夹带，以保证波纹填料的高效性。同时，也避

免ODCB对玻璃钢管道及设备的腐蚀。

4、装置的置换及检修

原装置在换热