修水大椿桥16米后张法预应力空心板梁双控值计算书.docx

修水县大椿乡大椿桥16米后张法预应力空心板双控值计算书

一、 计算过程：

1、基本数据：

（1）采用符合GB/T5224－2003规定的低松杝高强度钢绞线。

（2）Φs 15.2mm，Rby=1860MPa,δk=1300MPa, Ey=1.95×105 MPa,

Ay=140mm2。

钢绞线曲线坐标值（见空心板梁预应力钢束布置图）

2、预应力钢绞线张拉力（P值）的计算：

P=δi×Ay 式中δi----i状态下张拉力（MPa）

初应力状态：

单根：

δi=δ0=0.1×1300=130MPaP0=130×140=1.82×104(N)

中板（边板）：

N1：∑P0=6×P0=1.092×105(N)N2：∑P0=6×P0=1.092×105(N)

(2) 控制张拉状态：单根：

δk=100%δk=1300MPaPk=1300×140=1.82×105(N)

中板（边板）：

N1：∑Pk=6×Pk=1.092×106(N)N2：∑Pk=6×Pk=1.092×106(N)

(3) 锚固状态：单根：

kδ =δ=1300MPa

k

锚

Pk=1300×140=1.82×105(N)

中板（边板）：

N1：∑PN2：∑P

=6×P=1.092×106(N)

k锚

k

k=6×P=1.092×106(N)

k

锚

钢绞线伸长值计算：

理论伸长（△L）计算公式：

△L=（P

×L）/（A×E）

y y

y y

式中：P

----预应力钢材平均张拉力（N）

平均

L 预应力钢绞线长度（m）

代入Ey、Ay值：

△L=（P

×L）/（1.95×105×140）=3.663×10-8P ×L

平均 平均

而P =[P×(1-e–(kL+μθ))]/(KL+μθ)

平均

式中:P 预应力钢绞线张拉端的张拉力(N)

L 从张拉端至计算截面积的孔道长度(m)

θ 从张拉端至计算截面积的曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)

K-------孔道每米局部偏差对摩擦影响系数(金属波纹管取0.0015)

μ---------预应力钢材与孔道壁的摩擦系数(金属波纹管取0.25)(2)边板和中板伸长量：

①N1筋伸长量△LN1计算

L1=A+B(其中A为1/2预应力钢绞线设计长度，B为千斤顶长度加工具锚长度取0.6)

L1=11.771/2+1.309+0.606+0.84＝8.6405m

θ=0.04361(rad)

KL1+μθ1=0P =[P×(1-e–0]/00.988163P

平均

控制张拉状态下：

KP =0.988163×P=0.988163×1.953×105=1.929882×105(N)

K

平均

△LN1=3.663×10-8 P

×L=3.663×10-8×1.929882×105×

1平均

1

8.6405=0.061081×100×2=12.22cm。

②N2筋伸长量△LN2计算

L2=A+B(其中A为1/2预应力钢绞线设计长度，B为千斤顶长度加工具锚长度取0.6)

L2=9.068/2+2.618+0.682+0.84=8.674m

θ=0.20933(rad)

KL2+μθ2=0.0653435

P =[P×(1-e–0.0653435)]/0.0653435=0.968028P

平均

控制张拉状态下：

KP =0.973032×P=0.968028×1.953×105=1.890559×105(N)

K

平均

△LN2=3.663×10-8 P

×L=3.663×10-8×1.890559×105×

2平均

2

8.674=0.060068×2×100=12.01cm。

③实际伸长量：

△L=△L1+△L2

式中△L1 从初应力到控制张拉应力间的实测伸长量（cm）

△L2 初应力时的推算伸长量（cm），可采用相邻段的伸长值。

实际控制按△L=[（100-10）/100]△L1=0.9△L1推算为10%初应力至控制时的引伸量,其中:

N1=0.9×△LN1=0.9×12.22=11.00cmN2=0.9×△LN2=0.9×12.01=10.81cm

④实际伸长值△L允许偏差:

预应力钢材应力控制方法应按伸长值进行校核,实际伸长值与理论计算值的差应控制在+6%以内,否则应暂停张拉,待查明原因并采取措施加以调整后方可进行张拉。

△N允1=0.06×△LN1=0.06×11.00=0.66cm

△N允2=0.06×△LN2=0.06×1