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拆换撑安全施工方案相关计算书

目录

TOC\h\z\u9.1支撑梁下马凳设计算书 14

9.1.1马凳设计 14

9.1.2马凳安装 14

9.2.3计算书 15

9.2楼层模板支架验算 16

9.2.1模板支架 16

9.2.2作业荷载 16

9.2.3支撑结构验算计算书 16

9.3吊运索具的验算 17

9.3.1吊运器具选型 17

9.3.2钢丝绳吊装核算 17

9.3.3基坑边设计限载核算 18

9.1支撑梁下马凳设计算书

9.1.1马凳设计

根据支撑与下部楼板结构的净距离，马凳高度有1.4m、2.15m两种。马凳上横杆采用14#槽钢，长1.6m；下横杆采用12#槽钢；4根立柱采用12#槽钢，与地面夹角为70°，与横杆焊接成两个三脚架，钢材Q235。马凳组装如下图所示：

图9.1-12.15m高马凳透视图图9.1-21.4m高马凳透视图

9.1.2马凳安装

支撑梁断面尺寸1200m×1200m，切缝分段长度≤2m，马凳支设位置距离每段的端部距离为400mm。第二道支撑安装位置如下图所示：

图9.2-1第二道支撑下马凳安装位置示意图

9.2.3计算书

支撑梁底距离楼（底）板面高为2.14m，则采用马镫回顶支撑梁，型钢马凳采用12#槽钢作为立柱及下横梁、14#槽钢作为顶部横梁；槽钢为Q235热轧普通槽钢。

支撑梁1200mm×1200mm，长度为2m，重为69.2KN，支撑梁下放置2个型钢马凳。

型钢马凳稳定性计算：

12#槽钢截面特性：Wx=57.7cm3,ix=4.75cm,iy=1.56cm,S=15.362cm2；

荷载分项系数1.4；根据轴心受压构件的稳定性公式：

?????

????N——轴心受压

??构件重N1=69.2/8=8.65KN；马凳立柱与底板夹角为70°，故N=8.65×1.4*sin70°=11.33KN；

????An——净截面面积，S=15.362cm2；

????φ——b类截面轴心受压构件的稳定系数

????fy=235N/mm2

????求λ=L0/i??

L为马凳横梁距离底板垂直高度2150mm，马凳立柱与底板夹角为70°，故L0=2150/sin70°=2298.24mm；

λ=L0/iy=2298.24mm/1.56cm=147.32，λ取147.3；?

求轴心受压构件的稳定系数φ:查表C类截面轴心受压构件的稳定系数，φ=0.3，

经计算得到σ=11.33*103/(0.300*15.362*102)=24.58N/mm2≤f=215N/mm2

轴心受压构件稳定性满足要求。

9.2楼层模板支架验算

9.2.1模板支架

拆除作业在其下方楼层板面上进行，其下方的模板支架不拆除。地下梁板模板支架采用盘扣式脚手架。板模板采用15mm厚模板，次楞采用50*100木方、主楞采用可调托撑支顶双钢管，立杆横纵双向间距900mm、步距1500mm，最大楼层高5.25m.

9.2.2作业荷载

支撑梁切除后，采用10吨铲除将混凝土块铲运至基坑边汽车吊覆盖范围内，行走路线下铺6000*2000*20mm厚钢板，钢板重19KN，铲车设备尺寸5780mm×2160mm（长×宽），自重138KN，叉运混凝土块重70KN。作业总荷载铲车设备+混凝土块+钢板荷载综合，按23KN计算，荷载分布面积为12.5㎡。

因拆撑施工阶段，结构混凝土强度已到达75%以上，地下室结构可自维持，即不将结构荷载考虑入计算内。

9.2.3支撑结构验算计算书

支撑类型

承插型盘扣式钢管支撑架

支架计算依据

《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010

立杆纵向间距la(mm)

900

立杆横向间距lb(mm)

900

步距h0(mm)

1500

顶部步距hd(mm)

1000

扫地杆高度h2(mm)

200

立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a1(m)：

0.2

支架立杆计算长度修正系数η

1.2

支撑钢管类型

Φ48×3.5

抗压强度设计值[f](N/mm2)

300

可调托座承载力容许值[N](kN)

180

地下室结构楼板承担结构自身荷载，按最不利原则，只考虑施工荷载传递；

支撑结构承担的总施工荷载标准值27.181kN/m2

设梁板下Φ48×3.5mm×0.9m支承上部施工荷载，可得：

N=Qmax×la×lb=27.181×0.9×0.9=22.017kN

（1）可调托座承载力验算

【N】=180kN≥N=22.017kN满足要求！

（2）长细比验算