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上海卷烟厂“中华”牌卷烟专用生产线技术改造项目（405辅助工房）梁模板计算书（H=23.50m）

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梁模板（扣件钢管高支架）计算书

参数信息

本工程梁截面尺寸主梁为b×h=600×1400，次梁为b×h=300×600，连梁为b×h=350×750，现对b×h=600×1400进行复核计算。

模板支架设置方式

支撑立杆沿梁跨度方向间距≤675mm，梁两侧立杆为1100mm，但在梁底中心处增设一根立杆（设想），高支撑步距拟按1800mm设置，立杆上端伸出至模板支撑点长度a≤100mm，用于木搁栅安放，支架搭设高度23.500-1.4-0.018=22.082m。

支架材料采用通常脚手钢管A48×3.0，木方为50×100，面板为18mm机制夹板。（详见主梁模板示意图）

荷载参数

木模组合系统（面板及木方）自重：0.35KN/㎡

钢筋和混凝土自重：25KN/㎡

施工均布荷载标准值：2.5KN/㎡

倾倒、振捣混凝土标准值：2.0KN/㎡

材料参数

机制夹板：弹性模量E：9500N/㎜2

抗弯强度设计值[f]：13~15N/㎜2

木方：弹性模量E：9500N/㎜2

抗弯强度设计值[f]：≤13N/㎜2

抗剪强度设计值ι：≤1.4N/㎜2

主梁模板计算

梁底面板的计算

面板为受弯构件，要验算其抗弯强度和刚度，根据底搁栅木龙骨的布置，为多跨连续梁简化计算，支座为搁栅木方。

作用荷载包括：梁混凝土、模板系统自重荷载、施工荷载等。

荷载

钢筋混凝土梁自重

q1=25.0×1.4×0.675=21KN/m

模板的自重线荷载（按展开面积）

q2=0.35×0.675×（2×1.4+0.6）/0.6=0.6615KN/m

活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土施工荷载

q3=（2.5+2.0）×（0.675×0.6）/0.6=1.8225KN/m

荷载组合后q=1.2（q1+q2）+1.4q3=28.545KN/m

面板形状参数

W=bh2/6=67.5×1.82/6=36.45cm3

I=bh3/12=67.5×1.83/12=32.805cm4

计算简图及多跨连续梁计算结果

支座反力：NA=2.141KN

NB=5.709KN

NC=5.709KN

ND=2.141KN

抗弯强度验算

σ=M/W≤[f]=13N/mm2

=0.114/36.45=3.13N/mm2＜[f]=13N/mm2

故梁底面板计算应力σ=3.13N/mm2小于梁底模机制夹板的强度设计值，满足要求。

抗剪强度验算

τ=3V/2bh≤[τ]=1.4N/mm2

其中，V可取支座反力为最大值

τ=3×5.709/2×675×18=0.705N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2

故梁底面板抗剪强度τ=0.705N/mm2小于梁底底模机制夹板的强度设计值，满足要求

挠度验算

经计算，Ymax=0.015mm，面板的最大挠度允许值l/250=675/250=2.7mm，满足要求。

梁底木方的计算

梁底木方主要承受由梁底木模板传至而下的荷载，包括梁砼自重、木模系统自重、有关施工荷载等，鉴于梁底木方的不均匀布置，可采取板计算荷载中最大支座反力，换算至板相应计算单位内的均布线荷载作用在木方上，木方可按照两跨连续梁计算，跨距为水平支撑钢管距离。

q=5.709KN/0.675=8.46KN/m

计算简图

抗弯强度验算

木方作为二跨连续梁在均布荷载作用下

Mmax=0.125ql2=0.125×8.46×0.672=0.0482KN.m

σ=M/W[f]=0.0482KN.m/83.33cm3=5.79N/mm2≤13N/mm2

故木方的最大应力计算值为5.79N/mm2小于木方的抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求。

抗剪强度验算（可不算）

最大剪力V=0.625ql=0.625×8.46×0.675=3.57KN

最大剪应力τ=3V/2bh≤[τ]=1.4N/mm2

=1.07N/mm2≤1.4N/mm2

故木方的最大剪应力计算值1.07N/mm2小于木方的抗剪强度标准值1.4N/mm2，满足要求。

挠度验算

挠度V≤[V]=l/250=675/250=2.7mm

二跨连续梁挠度可采用的计算公式

V=0.521ql4/100EI=0.521×8.46KN/m