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计算输出
计算桩身作用效应无量纲系数用表
F
F
kf
kf
P
P
地基土变形系数
地基土变形系数
对称左右
桩基弹模
桩基弹模
h=az
A1
B1
C1
D1
A2
B2
C2
D2
A3
B3
C3
D3
A4
B4
C4
D4
保护密码：
Kz=nAG/t=
一排支座支座抗推刚度
2、均匀温度影响力在各墩上的分配
结构有效温度标准值：最高34℃，最低-3℃，结构合拢温度按15℃～25℃考虑
∴计算温度上升Δ=34-15＝19℃，计算温度下降Δ=25-（-3）＝28℃,
线膨胀系数0.00001
一个桥墩温降影响力表
3、汽车制动力在各墩上的分配
1）汽车制动力
（1）车道荷载标准值的10%；
4、混凝土收缩、徐变影响力在各墩上的分配
1）收缩应变
εcs(t,t0)=εcso[βs(t-ts)-βs(t0-ts)]
εcso=εs(fcm)βRH
mm
查《规范》附录F表F.1.2:
βs(t-ts)=［
］0.5
t1=
t=365×5=
≤1500
φ(t,t0)=φ0βc(t-t0)
由上部结构计算可得，上部结构施加预应力后的初始应变εs=σpc/Ecs=
5、单根墩柱墩顶水平力汇总
温降影响力
混凝土收缩、徐变影响力
制动力
即hi＝(H+
)m。
二、竖直力计算
1.上部结构恒载
上部结构恒载为
2.下部结构恒载
）×25(KN)
3.汽车活载
1）活载合力计算
KN（未计冲击）,
2）墩柱反力横向分布计算
4）单根墩柱活载
三、荷载组合
1、基本组合（用于承载能力极限状态计算）,
按规范JTGD60-2004第4.1.6条规定计算：
1.0×［1.2×恒载+1.0×混凝土收缩、徐变影响力+1.4×汽车（含冲击力）+0.7×（1.4×制动力+1.4×温降影响力）］
2、短期组合（用于正常使用极限状态计算），
竖向力P=∑Pi
纵向水平力H=∑Hi
弯矩M=∑Piei+∑Hihi
单根墩柱底荷载组合见下表。
基本组合
竖向力P(KN)
纵向水平力V(KN)
弯矩M(KN/m)
1.桥墩墩顶的抗推刚度
墩顶抗推刚度按下式计算：
式中
:
i号墩墩顶刚度
n:
一个单排桩桥墩墩柱数
0.8Eh1Ih1：
墩柱砼弹性模量与柱毛截面惯性矩乘积的0.8倍
本桥采用支座：
GJZ
×
横排支座数=
KN/m
桥墩布置
本联共
跨
跨径
m
P=
KN
墩号
墩高h(m)
墩径d(m)
桩长hz(m)
桩径dz(m)
Eh1
Ih1
(C30砼)
n
支座抗推刚度Kz
墩顶与支座的集成刚度
总刚度∑K
温升时：C=0.00001×19=
温降时：C=0.00001×28=
结构为对称结构，所以上部结构不动点位于一联中间点，
x0=
温升影响力只与制动力组合，而温降影响力与制动力、混凝土收缩徐变影响力共同作用，
故只计算温降影响力。温降影响力在各墩上的分配如下：
x
P温降
制动力按一个桥墩的抗推刚度与总抗推刚度的比值分配，联端上为活动支座，不考虑承受制动力。
（2）公路Ⅰ级汽车荷载制动力标准值限值：
一个车道产生制动力＝
KN
∴一联汽车荷载制动力F
F=
=
制动力分配：Fi=Fz×Ki/ΣK=165KN
Fi
fck=32.4MPa
ts=7d
d(按5年计算)
t0=
d
RH0=
环境年平均相对湿度RH按
取，构件截面面积A=
mm2，构件与大气接触的周边长度u=
mm，构件理论厚度h=2A/u=
mm,h0=
εcso=0.00031×
βs(t0-ts)=［
∴εcs(t,t0)=εcso[βs(t-ts)-βs(t0-ts)]＝
2）徐变应变
βc(t-t0)=
式中βH=
150[1+(1.2×RH/RH0)18]h/h0+250=
加载龄期t0=
d，
查《规范》附录F表F.2.2得φ0＝1.9131×
φ(t,t0)=φ0βc(t-t0)＝
(7.93/34500)
∴徐变应变εcr＝φ(t,t0)εs=
3）混凝土收缩、徐变影响力在各墩上的分配
Ti=(εcs+εcr)×x×K
Ti
单根墩柱墩顶水平力=一个桥墩墩顶水平力/n
纵向水平力对墩柱底偏心矩计入10cm支座垫石、
cm支座厚度及1.5cm梁底钢板厚，
×2
＋
边梁
中梁
一个盖梁自重：
P盖=
×25=
单根墩柱自重：
P柱
单根墩柱恒载竖向力P恒=（P上恒/2×2+P盖）/n+P柱
P恒
上构传来一列汽车活载反力
则
列汽车活载反力
KN。
对称布置时：
η1=η2=
η3=
不对称布置时：
车道情况
η1=
，η2=
对称布置
P左=P右=
不对称布置
P左=
KNP右=
（冲击系数
）
墩柱底荷载计算：
左右柱
左柱
右柱
短期效应组合
钢筋直径
计算面积
KN
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