交流异步电动机.ppt

由于这q个基波磁动势矢量大小相等，又依次位移α电角度，相加起来就构成了正多边形的一部分。设R为该多边形的外接圆半径，根据几何关系，正多边形每个边所对的圆心角等于两个矢量之间的夹角，所以可求出q个整距线圈组成的线圈组的基波合成磁动势的幅值为：而每个基波磁动势矢量的幅值为可求得Fq1为Kq1表示同样匝数分布绕组，其基波磁动势比有同样匝数集中绕组的基波磁动势减小的系数，或者可理解为把绕组中各线圈排列成分布以后所引起基波磁动势的一个折扣，即：由于，q个矢量的矢量和小于q倍的矢量（代数和），所以kq11。同理，可推得线圈组高次谐波磁动势的幅值Fqv为例题：四极三相异步机，Q=36，计算1，3，5，7次谐波磁动势分布因数这时上、下两层整距线圈组的合成磁动势分解的基波和各次谐波中，基波磁动势的幅值相等为Fq1，相互位移为ε,ν次谐波磁动势的幅值为Fqν，相互间位移为εν。双层短距绕组的磁势等于两个等效单层绕组的磁势在空间叠加。节距因数和分布因数具有相似的物理意义，它代表线圈采用短距后所形成的磁动势比整距时应打的折扣，即：由于两短距线圈的线圈组的基波合成磁动势是两个整距线圈的线圈组基波磁动势的矢量和，因此总小于两个整距线圈的线圈组基波磁动势矢量的代数和，所以线圈采用整距时ky1=1，而采用短距时ky11。同理，可推得线圈组高次谐波磁动势的幅值Fqν为：由上面分析可知：线圈由集中放置改为分布放置，基波磁动势要打一折扣kq1，线圈由整距放置改为短矩放置，基波磁动势又要打一折扣ky1，那么由短距线圈组成的分布绕组的基波合成磁动势幅值等于具有相同匝数的整距集中绕组的基波合成磁动势幅值乘以系数kw1=ky1kq1，kw1为基波绕组因数。谐波磁动势也是这样，kwv=kyvkqv。相绕组势由含有q个线圈的线圈组联接构成的，故在清楚线圈和线圈组的磁动势基础上，可推导出相绕组的合成磁动势。一相绕组的磁动势并不是整个绕组的安匝数，而是指每对极下这个相绕组的合成磁动势。所以相绕组基波合成磁动势的幅值是一对极下线圈中电流所形成的磁动势的幅值。设极对数为p，每极每相槽数为q的双层短距绕组，每个线圈组有q个线圈，如线圈的匝数为Ny，则一个相绕组每对极下线圈的匝数为2qNy。如相绕组的串联总匝数N，有：那么其基波合成磁动势幅值为：ν次谐波磁动势的幅值为：

如空间坐标原点取在相绕组的轴线处，则单相绕组的磁动势方程为：?转子绕组感应电动势及电流的频率即转子电动势的频率f2与转差率s成正比，所以转子电路和变压器的二次绕组电路具有不同的特点。?转子旋转时转子绕组的电动势E2s上式表明，转子电动势大小与转差率成正比。当转子不动时，s=1，E2s=E2，转子电动势达到最大，当转子转动时，E2s随s的减小而减小。E2为转子静止时的电动势，也是电动势的最大值（也称堵转电动势）。当电机各参数及电源频率不变时，TemM与U12成正比，sm则保持不变，与U1无关。当电源频率及电压不变时，sm与TemM近似地与x1+x2＇成反比。TemM与r2＇之值无关，sm则与r2＇成正比。对绕线式电机，当转子串恰当电阻时，可使sm=1，即起动转矩达到最大转矩，此时有：（3）转子侧的各物理量的特点当三相异步电动机负载运行时，由于轴上机械负载转矩的增加，原空载时的电磁转矩无法平衡负载转矩，电动机开始降速，磁场与转子之间的相对运动速度加大，转子感应电动势增加，转子电流和电磁转矩增加，当电磁转矩增加到与负载转矩和空载制动转矩相平衡时，电动机就以低于空载时的转速而稳定运行。由此可见，当负载转矩改变时，转子转速n或转差率s随之变化，而s的变化引起了电动机内部许多物理量的变化。?转子电抗x2s式中L2σ——转子绕组的每相漏电感x2——转子静止时的每相漏电抗上式表明转子电抗的大小与转差率成正比，当转子不动时，s＝1，x2s=x2，转子电抗达到最大即转子静止时的电抗x2。当转子转动时x2s随s的减小而减小.?转子电流I2由于转子电动势和转子漏抗都随s而变，并考虑转子绕组电阻r2，故转子电流I2也与s有关，即?转子电路的功率因数说明转子功率因数随s的增大而减小。必须注意只是转子的功率因数，若把整个电动机作为电网的负载来看，其功率因数指的是定子功率因数，二者是不同的。（4）异步电动机负载运行时的基本方程式4、负载时的等效电路（1）频率归算?含义在保持系统电磁性能不变的情况下，把一种频率下的参数及物理量换算到另