表冷器计算书.docx

表冷器计算书． 表冷器计算书 (一) 前表冷器 已知： ① 风量：14000CMH 空气质量流量 q=(14000×1.2)/3600≈4.667kg/s 空气体积流量 q=14000/3600 mg  vg3 /s 3.889m ≈ 气进、出口温度： 空②湿 35/17℃干球： 30.9/16.5℃球： 105.26/46.52KJ/空气进、出口焓值：③ ㎏前、后 110CMH( 水温度：进 6℃，流量： ④ ) 冷却器前后 700Pa(70KPa，风阻 ⑤阻力：水阻＜) 冷却器 计算：b. ：接 触系数ε① 2 ）-t（）-tt= 1-ε （/t  s12g2s2g1 =1-(17-16.5)/( 35-30.9) 我们发现对数平均温差提高了很多。从而达到了提高换热总量的目的。） ＠ 选型 分析： O 冷 负荷 Q= 七 X (h1 - h2 ) 4. 667X (105. 26 46. 52)：：：：：： 274.14Kw(235 760Kca l/ h) 0 由 六 排 管 的 水 阻 /:::,.Pw=64.68 (,) l. S 气 至 70Kpa  得： 管 内 水 流 速 w 1. 04356mls ［水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对 此给个说法。推论： 八 排管 （ 即实 际 上的 二 排 管） 在 流 速 一 定时的 水 阻 必为 六 排 管 的 1／孔理论上可 以 使 么 Pw=2l . 56 Q 1 854 7 0Kpa, 有w 1. 88 74m/ s ，但常识告诉我们： 不 能 如 此 取 值 ， 可以判定八排管（即实际上的二排管）的Q l. 5m/ s 为合理。］安全起见，设令： w =l. 2mls ⊙要求 Vy=2.3~2.5m/s，可初估迎面尺寸（计算表明风速和流速 的增加，将带来K 值的增加，但K 值的增加， 却导致迎面的减小，间接使整个换热面积 A 的减小，我对 Vy=2.8m/s 进行的计算表明， K 值的增加，A 值减小，K×A 之积增加并不明显。从这点来看牺牲 K 值换 A 值较为有利于整体换热效果，特别的要保 6~8 排的K 值， 换来的是将在以后用 4~6 排的增加面积来弥 补，是很得不偿失的，况且那时K 值还得再 按 0.8 倍计算。但按 Vy=2.0m/s 计算表明： A 值增加，K×A 之积也反而减小，K=65.336，考虑其它因数 K=54.23，β≈0.8862，γ≈ 0.17322；ε≈0.5665534，提出 t=1.2℃的 1 不合理要求。由多次 的计算看出存在一个 w1 K×A 最佳大。控制值，即以下的分析计算）． Vy=2.3m/s 左右，有： 迎风面积 Ay= q /Vy=3.889/2.3=1.691m  vg2 令：表冷器长 L=1500 L=1500+120+120+60=1800 表冷器高 1.127m ≈h=Ay/L=1.691/1.5≈n=h/39 迎面换热管数 28.9（根）同时总供取 n=29 根 ×4=116 根水根数 N=29h=1131 器高：有表冷 h=1131+84=1215 2 Ay= L×h=1.6965m 迎风面积 迎面风速 Vy= q 2.29237m/s /Ay=3.889/1.6965≈ vg ⊙可提供的冷水流量 q ： 算，按△tw =3.5℃左右较为合理。冷冻水量 q =Q/C×△tw 经反复多次验 mw ×1868． =274.14/4.3.5 mw =18.71kg/s =18.71L/s(67.356CMH) 根据所提供的 110CMH 的水量分配到前表冷器可在 75CMH 左右（由于水泵的选大，实际流量已在 120CMH 以上，分配到前表冷器可达 80CMH）。 通水截面 Aw= n× Ad m=1.7864×10=116×1.54×10 -4-2 2 ω= q /Aw≈ mw 1.047m/s 提高到ω=1.2m/s 有 q （77.17248CMH） =21.4368 L/s mw 则：△tw ≈3.0544℃≈3.1℃ ② 表冷器结构尺寸(GLⅡ型) 查《实用制冷与空调工程手册》page584~586 《空气冷却器性能参数》表: 片绕钢 38φ2+×D18 管肋 片距 3.2mm 单位长度管传热面积：Fd=0.64 ㎡/m 考虑局部存有片距为 3.2～3.4 ㎜，统一按Fd=0.61 ㎡/m 计。 换热面积 A： A=n×8×L×Fd =29×8×1.5×0.61=212.28 ㎡ ③ 析湿系数：ξ=(105.26－ 46.50)/[1.01(35－17)]=3.231 热系数： 传④ 0.845 ξ=[1/(21.1Vy