JGJ130-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术的规范.ppt

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）宣讲稿;一、规范修订的背景;和本规范配套的相关规范在内容上作了修订，使本规范的内容也应作出修改，和相关规范协调。 施工现场高大模板工程数量增多，事故频发。在技术上亟待给予指导和规范。 2005年开始对《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）规范进行修订。;二、本次规范修订的主要内容;双管立杆脚手架的经济性不好，很少使用，本次修订中予以取消。 柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要求，本次修订中予以取消。 与建筑结构荷载规范的内容统一。将作用于脚手架上的风荷载标准值的计算公式由： wk=０.７μz·μs·w0（w0取n=50的值） 修改为： wk=μz·μs·w0 （w0取n=10的值） 将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数修改为0.9。 ;荷载效应组合;将???墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN ; 根据现场施工脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，此次修订弱化了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。;常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸（m）;增加了悬挑脚手架挑梁结构及其锚固的构造和计算内容。 补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相关的内容。包括结构体系、构造要求、荷载取值、设计计算等。规范中将此类支架体系划分为满堂脚手架（顶部荷载通过纵、横向水平杆传至立杆）和满堂支撑架（顶部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆）二种体系。满堂支撑架根据剪刀撑的间距（5m）细分为普通型满堂支撑架和加强型满堂支撑架。 ;三、双排脚手架的结构性能及其规范修订内容 ;;2、双排脚手架的设计计算公式（以不组合风荷载为例） 扣件的偏心距很小，脚手架有一定高度，底部立杆接近轴心受力，计算时视为轴心受压构件。 脚手架立杆稳定性的计算公式： ；式 中：N—脚手架立杆的轴力设计值；A—脚手架立杆的毛截面面积，f—钢材的设计强度值。φ—轴心受压构件的整体稳定系数，由考虑脚手架整体稳定因素的换算长细比λ0查表或由公 式： 确定； ，l0=k?μ?h，; 其中：k—计算长度附加系数，μ—考虑整体稳定因素的计算长度系数，它们可以通过规范查得；h—立杆步距。根据以上公式，可以验算计算部位立杆的稳定性。 钢结构设计规范中，轴心压杆的稳定承载力设计值可以由公式: 表达，式中：φ—轴心受压构件的整体稳定系数，A—轴心压杆的毛截面面积，f—钢材的设计强度值。轴心压杆的稳定承载力设计值=稳定承载力极限值／(γR ? γs )，式中：γR—钢材的抗力分项系数， γR =1.165，γs—荷载分项系数的总和。 ;脚手架立杆的极限承载力值通过结构实验和结构计算分析确定。可以表达为： 根据建筑施工脚手架结构安全度的要求，脚手架立杆的设计承载力=脚手架立杆的极限承载力／K，式中：K—安全系数，根据工作条件不同取2.0~3.0。;脚手架的工作条件较差，施工误差大，其安全度水平显然应该高于钢结构。因此，当按照钢结构设计规范的形式表示脚手架的计算公式时，应考虑脚手架在安全系数上和钢结构的差别，脚手架立杆的设计承 载力可以表达为: 或: ， 式中：γ’R—立杆的抗力调整系数，应由计算确定，fy—钢材的屈服强度。;脚手架立杆的轴力设计值根据脚手架自重和外荷载计算求得。由于脚手架属于临时性结构，安全等级为三级，结构重要性系数取0.9。其轴力设计值可以表达为：0.9（1.2NGk+∑1.4NQk）。式中：NGk—结构自重和构配件自重标准值产生的轴力，∑NQk—施工荷载等的标准值产生的轴力之和。 脚手架立杆的设计计算应满足： 0.9（1.2NGk+∑1.4NQk）≤;在规范中，将上式改写为： （1.2NGk+∑1.4NQk）≤ = γ’R的值根据以现行规范表达的脚手架立杆的可靠度水平应符合安全系数为K的条件求得，即： （ NGk+∑NQk）≤ 应等效于 （1.2NGk+∑1.4NQk）≤ 可以求出：γ’R = ×; 可见，γ’R是反映脚手架安全性水平与脚手架上作用的恒、活荷载比例关系的系数。扣件式脚手架的安全系数取为：K=2.0。对于不同的NGk和∑NQk的比值，经计算和统计：0.9?γ