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QTZ40塔吊基础验算书底部桩基
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QTZ40塔吊基础承载力验算
1、2、5#塔吊为QTZ40塔吊，塔吊为独立状态计算，分工况和非工况两种状态分别进行塔吊基础的受力分析。
8.1、塔机概况
塔吊型号:QTZ40，
塔吊最大安装高度H=35m（2#塔吊）
塔身宽度B=1.5m，
自重F1=201.88kN，
最大起重荷载F2=39.2kN，
基础以上土的厚度D=0.00m，
塔吊基础混凝土强度等级:C35
基础厚度Hc=1.2m，
基础宽度Bc=4.5m，
8.2、桩基概况
查国家标准图集03SG409可得，PHC400A95-21为C80混凝土，桩身结构竖向承载力设计值R=1650kN。现场桩基间距a=2.50m，桩直径=0.40m，
8.3、桩基荷载计算分析
8.3.1自重荷载以及起重荷载
塔吊自重G0=201.88kN；
起重臂自重G1=30.3kN；
小车和吊钩自重G2=2.86kN；
平衡臂自重G3=15.05kN；
平衡块自重G4=81kN；
塔吊最大起重荷载Qmax=39.2kN；
塔吊最小起重荷载Qmax=7.84kN；
塔基自重标准值：Fk1=331.09kN；
基础自重标准值：Gk=500kN；
起重荷载标准值：Fqk=39.2kN；
8.3.2风荷载计算
8.3.2.1工作状态下风荷载标准值
塔机所受风均布线荷载标准值：（ωo=0.2kN/m2）
qsk=0.8αβz μsμz ωoαo BH/H=0.8×1.2×1.59×1.95×1.35×0.2×0.35×1.5=0.422kN/m
塔机所受风荷载水平合力标准值：
Fvk= qsk ·H=0.422×39=16.46kN
基础顶面风荷载产生的力矩标准值：
Msk=0.5 Fvk ·H=0.5×16.46×39=321kN ·m
8.3.2.2非工作状态下风荷载标准值
塔机所受风均布线荷载标准值：（ω’o=0.55kN/m2）
q’sk=0.8αβz μsμz ω’oαo BH/H=0.8×1.2×1.59×1.95×1.35×0.55×0.35×1.5=1.3kN/m
塔机所受风荷载水平合力标准值：
F’vk= q’sk ·H=1.3×39=50.27kN
基础顶面风荷载产生的力矩标准值：
M’sk=0.5 F’vk ·H=0.5×50.27×39=980.27kN ·m
8.3.3塔机的倾覆力矩
塔机自身的倾覆力矩，向起重臂方向为正，向平衡臂的方向为负。
1、大臂自重产生的力矩标准值：
M1 =30.3×20=606 kN ·m
2、最大起重荷载产生的力矩标准值：
M2=39.2×10=392 kN ·m
3、小车产生的力矩标准值：
M3=2.86×10=28.6 kN ·m
4、平衡臂产生的力矩标准值：
M4=-15.05×6=-90.3 kN ·m
5、平衡产生的力矩标准值：
M5=-81×11=-891 kN ·m
8.3.4综合分析计算
8.3.4.1工作状态下塔基对基础顶面的作用
1、标准组合的倾覆力矩标准值：
Mk= M1 + M3+ M4 +M5 +0.9（M2 +Msk）
=606+28.6-90.3-891+0.9（392+321）
=295kN ·m
2、水平荷载标准值：Fvk=16.46kN
3、竖向荷载标准值：
塔基自重标准值：Fk1=331.09kN；
基础自重标准值：Gk=500kN；
起重荷载标准值：Fqk=39.2kN；
8.3.4.2非工作状态下塔基对基础顶面的作用
1、标准组合的倾覆力矩标准值：
M’k= M1 + M4 +M5 +M’sk
=606-90.3-891+980.27
=604.79 kN ·m
无起重荷载，小车收拢于塔身边，故没有力矩M2 、M3 。
2、水平荷载标准值：F’vk= q’sk ·H=1.3×39=50.27kN
3、竖向荷载标准值：
塔基自重标准值：Fk1=331.09kN；
基础自重标准值：Gk=500kN；
F’k= Fk1+ Gk =331.09+500=831.09 kN
比较以上工况和非工况的计算，可知本例塔机在非工作状态时对于基础传递的倾覆力矩最大，故应该按照非工作状态的荷载组合进行塔吊基础承载力验算。
8.4 桩基承载力验算
倾覆力矩按照最不利的对角线方向作用，取最不利的非工作状态荷载进行验算。
8.4.1桩基竖向荷载验算
1、轴心竖向力作用下：
（以最不利情况塔吊基础底部只有两根桩进行验算）
,满足要求。
2、偏心竖向力作用下：
（以最不利情况塔吊基础底部只有两根桩进行验算）
,满足要求。
8.4.2
，查国家标准图集03SG409可得，PHC400A95-21桩身结构竖向承载力设计值R=1650kN。
，轴心受压承载力符合设计要求。
8.5 塔吊基础承载力验算
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