济南地铁r3线六标盾构机组装、拆解安全专项施工方案ppt.pptVIP

4、刀盘采用2根φ76mm钢丝绳，则钢丝绳的实际受力计算 F=G/(2×sinα) 式中 G——前盾载荷为45×1.1=49.5t α ——吊索与被吊物的水平夹角，取60° F=49.5/(2×0.866)=28.58t P＞F，φ76mm钢丝绳满足吊装安全要求； 55t＞F，55t马蹄型卡环满足吊装安全要球。 7.1.2 φ56mm钢丝绳吊索及卡环受力分析与校核 7.1.3 φ38mm钢丝绳吊索及卡环受力分析与校核 7.1.4 φ76mm和φ56mm钢丝绳及卡环翻身受力计算与校核 以最重部件前盾为例，在前盾翻身过程中，两边钢丝绳吊索近似垂直状态，均匀受力，φ76mm的钢丝绳及55t卡环受力计算同7.1.1，满足翻身要求。φ56mm钢丝绳及55t卡环受力计算及校核如下： 1、钢丝绳的破断拉力计算 SP =Ψ×ΣSi?? ? 式中SP ——钢丝绳的破断拉力,kN; ? ΣSi?——钢丝绳规格表中提供的钢丝破断拉力的总和,从表中查的6×37+FC-φ56 钢丝绳公称抗拉轻度为1770MPa时其钢丝破断拉力的总和为1980kN； ?Ψ——钢丝捻制不均折减系数,;对于6×37+FC钢丝绳，Ψ=0.82。 S=0.82×1980=1623.6kN 2、钢丝绳的许用拉力计算 P=S/K 式中P-——钢丝绳的许用拉力（kN）; S-——钢丝绳的破断拉力（kN）; K——钢丝绳的安全系数，根据吊装规范要求K取8。 P=1623.6/8=202.95kN=20.30t 3、钢丝绳的实际受力计算 F=G/(4×sinα) 式中 G——前盾载荷为（110×1.1×1.1）=67t（考虑不均匀载荷及动荷载系数） α ——吊索与被吊物的水平夹角，取60° F=67/(4×0.866)=19.3t P＞F，φ56mm钢丝绳满足吊装安全要求； 因此前盾、中盾、刀盘采用φ76mm、56mm钢丝绳及卡环满足翻身吊装安全要求。 7.2吊耳的设置及受力计算 通常板孔式吊耳的失效形式以吊耳板与设备本体的焊接强度不够及板孔撕裂为多，易造成不安全因素。所以吊耳板孔的强度和焊缝强度是板孔式吊耳设计的最重要环节。 吊耳板孔的强度计算，拉曼公式板孔校核表达式为： 经计算 =73.6Mpa＜145Mpa，所以吊耳满足使用要求。吊耳处焊缝抗剪强度计算 焊接材料为ER50-6，焊缝等级为全熔透一级，以达到焊缝与母材等强。 经计算 =36.7MPa=250MPa所以吊耳满足使用要求。 7.3地基承载力 下井时履带吊主机重量110t，配重重量146t，整机重量自重为256t，地基承载力按照最重构件前盾110t计算，若起吊110t重物地基承载力能够满足要求，则其余构件均满足吊装要求。 假设履带吊的两条履带板均匀受力，反力最大值可按下列公式计算 Rmax=（P+Q）×K 其中P为吊车自重；Q为最大构件重量；K为动载荷系数，取1.1。 Rmax=（256+110）×1.1×1000kg×10N/kg=4026kN 履带下铺设两块3cm厚钢板，钢板尺寸10m*2m，承载力面积S=10×2×2=40m2 履带吊对场地的均布荷载为：P=Rmax/S=4026/40=100.65kPa 根据履带吊在吊装时最不利工况下其对场地的荷载变化最大值为1.5，因此履带吊在吊装时最不利工况下对场地的最大荷载为100.65×1.5=151kPa。 吊装区域内地面采用C25混凝土厚度25cm硬化地面并加φ12钢筋，通过本标段岩土工程勘察报告得知，基底持力土层为粉质粘土和粉土，通过查岩土工程勘察报告列表，土的重度19.2kN/m3，粘聚力为c=35kPa，内摩擦叫φ=12°。根据太沙基极限承载力公式： Pu=1/2?γ?b?Nr+c?Nc+γd?Nq γ- 地基土重度（kN/m3）; b- 基础的宽度（m）； c-地基土的粘聚力（kN/m3）; d-基础的深度（m） Nr、Nc、Nq-地基承载力系数，与内摩擦角φ有关，通过查表分别取1.66、10.9、3.32。 Pu=0.5×1.66×19.2×4+10.9×35+3.32×19.2×0.25=462kPa 取安全系数k=2.5，因此地基承载力为fT= Pu/k=462/2.5=184.8＞151kPa。 经计算吊装区域满足地基承载力要求。 7.4挡土墙受力 已知挡土墙高900mm，厚800mm，挡土墙底部与冠梁植筋连接。钢筋保护层为40mm，钢筋直径为22mm，间距300mm。取1m宽挡土墙为计算单位。 履带吊产生地面垂直荷载为151KPa，挡土墙背后土体产生的侧压力按照静止土压力计算 1、挡土墙的稳定性 挡土墙在侧向力F，重力G和钢筋拉力N作用下平衡，转动轴在O点，受力图见上图。 根据计算，挡土墙侧向力由静止土压力产生： =30