3.3 简支梁（板）桥的桥墩与桥台.ppt

第 3 节 简支梁（板）桥的桥墩与桥台 §3.3 简支梁（板）桥的桥墩和桥台 3.3.1 桥墩的类型与构造 3.3.2 桥台的类型与构造 3.3.3 墩台的设计与计算 广东茂名市官渡大桥（主跨：3×40m） 三、墩台的设计与计算 公路桥墩活载布置图式 纵向力中温度、混凝土收缩和徐变作用，等跨简支梁的桥墩，两排支座相互对消。 汽车荷载制动力：加载长度上总重力的10%，但公路-I级汽车荷载的制动力标准值不得小于165kN。制动力的着力点在桥面以上1.2m处，计算墩台时，可移至支座中心。 二、墩身底截面按承载能力极限状态验算 ex——x方向（横桥向）的偏心距 =横桥向弯矩/竖向力 ey——y方向（纵桥向）的偏心距 =纵桥向弯矩/竖向力 s——截面重心至偏心方向截面边缘距离；s=R/cosθ θ=arctg(ex/ey） ex——x方向（横桥向）的偏心距 =横桥向弯矩/竖向力 ey——y方向（纵桥向）的偏心距 =纵桥向弯矩/竖向力 s——截面重心至偏心方向截面边缘距离；s=R/cosθ θ=arctg(ex/ey） ex——x方向（横桥向）的偏心距 =横桥向弯矩/竖向力 ey——y方向（纵桥向）的偏心距 =纵桥向弯矩/竖向力 s——截面重心至偏心方向截面边缘距离；s=R/cosθ θ=arctg(ex/ey） 注：力臂要加上基础的高度。 可以仅作荷载组合II纵向受力验算。 可以仅作荷载组合II纵向受力验算。 习题答案 （1）公路-I级汽车荷载 均布荷载 qk=10.5kN/m 集中荷载 Pk=278kN 左反力 Rl=0.5×2×10.5×29.5=309.750kN 右反力 Rr=309.750+2×1.2×278=976.950kN 纵向偏心弯矩 M=（976.950-309.750）×（0.5/2）=166.800kN·m 横向偏心弯矩 M=（976.950+309.750）×0.55=707.690kN·m （2）人群荷载 Rl=Rr=3.0 ×1 ×29.5×2×0.5=88.5kN 一、内力计算 表1 墩身底竖向荷载效应标准值 707.690 横向偏心弯矩（kN·m） 166.800 纵向偏心弯矩（kN·m） 2043.300 自重（kN) 88.5 976.950 2291.934 Rr（kN) 88.5 309.750 2291.934 Rl（kN) 人群荷载 汽车荷载 墩帽与墩身 上部结构 表2 墩身底风荷载和制动力效应标准值 1076.46 232.363 40.606 纵向弯矩（kN·m) 165 77.959 6.497 纵向力（kN) 10.477 1.918 641.170 横向弯矩（kN·m) 3.681 0.307 84.957 横向力（kN) 墩身 墩帽 上部 制动力 风荷载 二、墩身验算 组合1（不计横向风荷载） ① 竖向力 ② 纵向弯矩 ③ 横向弯矩 ④ 偏心距 ex=Md,t/Nd=990.766/9952.222=0.0996m=99.6mm ey=Md,l/Nd=1498.557/9952.222=0.151m=151mm 组合2（不计纵向风荷载） ① 竖向力 ② 纵向弯矩 ③ 横向弯矩 ④ 偏心距 ex=Md,t/Nd=1565.903/9952.222=0.157m=157mm ey=Md,l/Nd=1439.155/9952.222=0.145m=145mm 组合3（不计横向风荷载） ① 竖向力 ② 纵向弯矩 ③ 横向弯矩 ④ 偏心距 ex=Md,t/Nd=990.766/8626.788=0.1148m=114.8mm ey=Md,l/Nd=1498.557/8626.788=0.1737m=173.7mm 组合4（不计纵向风荷载） ① 竖向力 ② 纵向弯矩 ③ 横向弯矩 ④ 偏心距 ex=Md,t/Nd=1565.903/8626.788=0.1815m=181.5mm ey=Md,l/Nd=1439.155/8626.788=0.1668m=166.8mm 表3 基底竖向荷载效应标准值 177.000 人群荷载 2043.3