地下连续墙钢筋笼吊装计算书.doc

珠机场城际轨道交通工程拱北至横琴段 地下连续墙钢筋笼吊装验算书 编 制： 审 核： 批 准： 中交四航局珠机城际轨道交通拱北至横琴段三工区项目经理部 2014年3月 目 录 一、计算依据 1 二、吊装参数 1 2.1、钢筋笼吊点设置 1 2.1.1、钢筋笼纵向吊点 1 2.1.2、钢筋笼横向吊点 1 2.2、履带吊选型 2 2.3、扁担梁结构形式 3 2.4、钢丝绳 3 2.5、钢筋笼吊装细部结构 4 2.5.1、吊攀 4 2.5.2、A型吊点 4 2.5.3、B型横担 4 2.5、卸扣 5 2.6、钢筋笼搁置扁担 5 三、荷载 6 四、吊装验算 6 4.1、履带吊验算 6 4.1.1、双机起吊两台履带吊受力分配验算 6 4.1.2、履带吊主吊主臂长度验算 11 4.2、起吊扁担梁验算 12 4.2.1、扁担截面强度验算： 12 4.2.2、吊钩孔局部承压验算： 13 4.2.3、扁担梁抗剪强度验算 13 4.2.4、横担梁的稳定性核算 14 4.3、钢丝绳强度验算 14 4.4、 15 4.5、吊点验算 16 4.5.1、吊点受拉验算 16 4.5.2、吊点处焊缝抗剪强度计算 16 16 4.7、卸扣验算 17 4.8、钢筋笼搁置扁担 17 4.8.1、搁置扁担截面强度验算 18 4.8.2、搁置扁担抗剪强度验算 18 4.9、地基承载力计算 19 五、 结论 19 一、计算依据 《珠海市区至珠海机场城际轨道交通工程拱北至横琴段金融岛站围护结构施工图》； 《起重吊装常用数据手册》《钢结构设计规范》（）；《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；《工程建设安装起重施工规范》HG20201-2000；建筑施工手册》（第版）截面模量W钢丝绳采用6×37+1公称强度为10MPa，安全系数K取6。钢筋笼吊攀取的Q235。5T高强卸扣（TH1114型）2个（共计4个） 扁担下部选用25T高强卸扣（TH1111型）4个（共计40个） 材料采用合金钢整体锻造 安全系数：1t25t为6；25t以上为4 A型为内螺纹型 B型为外螺母型m×5m×1.2m。重51t（含地下连续墙接头工字钢）。 四、吊装验算 4.1、履带吊验算 4.1.1、双机起吊两台履带吊受力分配验算 开始同时平吊。钢筋笼受力提升，如图： 布置图,钢筋笼长L=47m，吊绳滑轮系统M1、M2吊绳长分别为L1=32m、L2=36m，钢筋笼自重为q=G/L=51×10/47=10.85KN/m，T1、T2分别为M1、M2系统吊绳拉力，R1、R2分别为M1、M2系统合力，1、2为副吊吊点位置，3、4为主吊吊点位置，α为钢筋笼旋转角度。 钢筋笼在吊立过程中，M1、M2的运动轨迹是一个以吊点1、2或3、4为焦点的椭圆。考虑复合运动时将M1、M2的运动轨迹近似按椭圆考虑。 M1系统（副吊）轨迹方程为：ρ1 M2系统（主吊）轨迹方程为：ρ2 M1系统（副吊）稳衡方程为： M2系统（主吊）稳衡方程为： M1系统（副吊）合力为：R1= M2系统（主吊）合力为：R2= G- R1 M1系统（副吊）吊绳张力：T1= M2系统（主吊）吊绳张力：T2= 吊点1处的支反力为：R11= T1sin(-α) 吊点2处的支反力为：R12= T1sin(+α) 吊点3处的支反力为：R23= T2sin(-α) 吊点4处的支反力为：R24= T2sin(+α) 各跨中零剪力位置至0点的距离分别为： 1-2跨：x0(1-2)= 2-3跨：x0(2-3)= 3-4跨：x0(3-4)= 按梁考虑(为便于判断，假定弯矩在梁上部为正弯矩），各吊点处的弯矩分别为： 吊点1：M（1）=M（1）max=-qcosα(x1l)2 吊点2：M（2）= M（2）max= R11 x2l-qcosα((x1+x2)l)2 吊点3：M（3）= M（3）max= R24 x4l-qcosα((x4+x5)l)2 吊点4：M（4）=-qcosα(x5l)2 各跨中最大弯矩分别为： 1-2跨：M（5）= M（1-2）max= R11(x0(1-2)- x1)l-qcosα(x0(1-2)l)2 2-3跨：M（6）= M（2-3）max= R11(x0(2-3)- x1) +R12(x0(2-3)- x1-x2) l-qcosα(x0(2-3)l)2 3-4跨：M（7）= M（3-4）max= R24(1-x0(3-4)- x5)l-qcosα(l-x0(3-4)l)2 经过试算，得出各力学参数。 主吊验算 主吊受力最大值（主吊单独受力时）为510KN，即51t，吊具重量2.5t，按9m工作半径，拔杆长度66.8m计算，履带吊机吊装负载比为： （51+2.5）/78.4=0.68＜0.70。主吊280t履带吊满足要