金属氧化物避雷器原理结构选型试验.ppt

电导电流 普通阀型FZ避雷器及磁吹阀型避雷器要求测量电导电流及检查串联组合元件的非线性系数差值 同相串联元件的电导电流差值? I ( %) ≤30%. 直流U1mA及0.75U1mA下漏电流 MOA： 面积为20cm2及以下规格阀片，? U1mA ≤士5 %; 面积为25cm2_45cm2阀片， ? U1mA ≤士10%; 面积为50cm2及以上规格阀片， ? U1mA ≤士20%. 0.75U1mA下漏电流值， ? I ≤ 2倍I初，且I ≤ 50 μ A。 多柱并联和额定电压216kV以上的避雷器， I ≤厂定值 测量0.75U1mA下漏电流时，应选用UlmA初始值。 影响MOA泄漏电流测试结果的几种因素分析  　MOA两端电压中谐波含量的影响 　MOA两端电压波动的影响 　MOA外表面污秽的影响 　温度对MOA泄漏电流的影响 　湿度对测试结果的影响 　运行中三相MOA的相互影响 　测试点电磁场对测试结果的影响  电导电流的温度换算系数 对不同温度下测量的普通阀型或磁吹阀型避雷器电导电流进行比较时，需要将它们换算到同一温度。 经验表明，温度每升高10C°，电流增大3%-5%，进行换算。 空间分布电容影响 Ic IR IC’ 受空间分布电容的影响，带电测试时的阻性电流一般的规律是ABC，B相基本上不受影响 。但有时也不一定。 例 停电试验表明B相正常 不拆引线测量500kV避雷器 不拆引线，避雷器与变压器或CVT相连，施加电压（210）传递到变压器中性点上，危急绝缘，要求反向加压。 测量第二节时，为限制发生器的负载，保证基座绝缘，在接入10kV避雷器或一个电阻箱（5、10、15、20（M ?） 不拆引线测量500kV避雷器 GIS避雷器 GIS避雷器 避雷器放电记录器检查 用2500V兆欧表对一只4~6 μF电容充电，将电容器对 记录器放电，观察动作情况。 避雷器诊断试验（状态检修） 金属氧化物避雷器诊断性试验 诊断性试验项目 技术要求 工频参考电流下的工频参考电压 应符合GB11032 或制造厂规定 均压电容的电容量 电容量初值差不超过±5%或满足制造商的技术要求 交流漏电流、阻性电流和工频参考电压 交接时： MOA的IX, Ir和Ic初始值必须存入设备档案 避雷器持续运行电压 （额定电压0.76～0.80） IX, Ir和Ic值要进行温度折算． 工频参考电压是厂定参考电流 (以阻性电流分量的峰值表示，通常约为1mA-20mA ) 下的峰值电压。 * 丸式避雷器（第一代）; 其结构为将间隙和电阻元件（丸状二氧化铅或金刚砂）压紧密封在避雷器瓷套内。正常电压时间隙隔离运行电压，雷电过电压间隙击穿时，因二氧化铅为低电阻物质，利于大量雷电流泄流入地降低电压，二氧化铅因泄流发热部分变为高电阻的一氧化铅，遏制减小工频续流，便于间隙灭弧断流。由于丸式避雷器保护特性不理想，在我国没被推广使用，完全为碳化硅避雷器所取代。 　　4.3.2碳化硅避雷器（第二代）; 为建国初期仿苏改型品，其结构为将间隙和若干片SiC阀片压紧密封在避雷器瓷套内，保护作用是利用SiC阀片的非线性特性，在过电压下电阻变得很小，可大量泄放雷电流限制残压，而在雷电压过去后电阻自动增大，限制续流在几十A内，使间隙能灭弧和断流。碳化硅避雷器在我国使用历史较长，量大面广，是现行防雷技术中主要的防雷电器。但它也有一些固有缺点: 如只有雷电幅值（指最大幅值，下同）限压保护功能，而无雷电陡波保护功能，防雷保护功能不完全; 没有连续雷电冲击保护能力; 动作特性稳定性差可能遭受暂态过电压危害; 动作负载重使用寿命短等。 　　4.3.3氧化锌避雷器（第三代）; 是世界公认的当代最先进防雷电器，在我国为20世纪80年代引进日本生产设备和生产技术的新产品。其结构为将若干片ZnO阀片压紧密封在避雷器瓷套内。ZnO阀片具有非常优异的非线性特性，在较高电压下电阻很小很小，可以泄放大量雷电流残压很低，在电网运行电压下电阻很大很大，泄漏电流只有50~150μA，电流忒小可视为无工频续流，这就是可以作成无间隙氧化锌避雷器的原因，它对雷电陡波和雷电幅值同样有限压作用，防雷保护功能完全是其突出优点。无间隙氧化锌避雷器，在运行实践表明，它有损坏爆炸率高，使用寿命短等缺点，究其原因，暂态过电压承受能力差是其致命弱点。而开发研制的带串联间隙氧化锌避雷器仍有无间隙氧化锌避雷器的保护性能优点，同时有暂态过电压承受能力强的特点，是一种理想地扬长避短产品，结合国情在3~35kV系统串联间隙氧化锌避雷器是被广泛推广应用的防雷电器。 　　 4.3.4碳化硅避雷器和金属氧化物避雷器; 碳化硅避雷器和金属氧化物避雷器主要有两方面不同: 保护水平和能量吸收能力。保护水平用避雷器两端出