减少施工塔吊起重物下滑的建议.doc

减少施工塔吊起重物下滑的建议 卜兆亮 范晓庆（南京工苑建设监理咨询有限责任公司） 南京某工程施工机械起重塔吊起重荷载为吨，吊装建材时有过多次提升不动，甚至吊重物下降超速下滑（2008年8月至今数十余次）现象，所幸未酿成事故。现场对起重塔吊电机、供电变压器容量及安装布局检查：①塔吊主卷扬电机功率24kW，电压三相380V，运行转速；②供电变压器容量100kVA —；③起重塔吊到供电变压器低压侧距离约600m。供电变压器低压侧架设到总电源柜电缆线为—3×95+2×50，500m、总电源柜到塔吊开关箱电缆线为—3×50+2×25，70m、塔吊开关箱到卷扬机电机电缆线为—3×35+2×16，30m（按照供电变压器100kVA给24kW电机送电选择电缆导线截面己经满足并有余量）；④塔吊开关箱内断路器、接触器电流分别为160A、100A。有些工程施工用电电源线容量太小经常过载停电，为此引起施工人员跌伤过。对其分析如下： 1供电变压器低压侧、输电电缆线、电动机特性阻抗。 1、1供电变压器三相100kVA 容量100kVA—低压侧特性阻抗：①满荷载输出电流—===160安；②内阻抗 —=== Ω；③供电变压器送电最佳效率，是负载阻抗等于内阻抗 即=（当负载阻小于内阻抗时供电变压器内损耗增大影响输出电压）。 1、2输电电缆三种规格共600 m。总阻抗—Z=== Ω。①三种规格电缆一相线总电阻—R=++=（=是—3×95+2×50，500m电缆、=是—3×50+2×25，70m电缆、= 是—3×35+2×16，30m电缆）；②三种规格电缆一相线总电抗—=ωL=2πfL=2××50×600×=Ω(ω—角速度为2πf〈π—园周率、f—交流电50周波〉、三种规格电缆一相线总长600m—L，其电感量— L（根据“ABB”产品资料1SXF432001C2903—01—2007页电涌保护器表示1米长导线两端电压为ΔU=及电气工程师手册1—8页第5行，=1μ）；③根据该手册13—21页电力电缆表3、2～4塑料电缆的电气性能要求：电缆介质损耗角正切值—tgδ在额定电压6kV以下（含6kV）没有标注介质损耗，1kV电缆可不考虑容性电抗。 1、3塔吊主卷扬电机24kW特性：①一相线圈阻抗—=（线电压—=380V、功率因数—COSφ为、主卷扬电机功率—=24kW）；②相线电流—42.9A（当电机转速1500，相线起动电流—为343.2A，为额定电流7～8倍〈取8〉，因为电机静止状态，起动阻抗亦为电机线圈阻抗即）；③电机满荷载起动时间为4～7秒。 2根据1、1～2题分析的特性阻抗对传统供电线缆作些补充。 2、1按照电流量规定线缆末端电压质量（电压降为5%或10%），计算线路总阻抗—Z=公式，对应 “祖冲之，勾、股、弦、定律”，弦=（5%=即=），电阻—R、电抗—计算送电线缆导线截面及距离。 2、1、1控制供电线缆末端电压降在5%的电压：①阻抗5%电压降（为弦）即=220×5%=11V，供给起重机电机负载电压—=220—11=209V满足要求；②电阻(发热)3%电压降（为勾）即=220×3%=V；③电抗(电动力)4%电压降（为股）即=220×4%=V。 2、1、2控制供电线缆末端压降在10%电压：①阻抗10%电压降（为弦）即=220×10%=22V，起动负载电压—=220—22=198V（供一般照明用电）；②电阻(是发热)6%电压降（为勾）即=220×6%=V；③电抗(是电动力)8%电压降（为股）即=220×8%=V。 2、2用1、1供电变压器三相100kVA低压侧满荷载供电电流—=160A，线缆末端压降为5%及10%计算供电距离—、导线截面—。 2、2、1供电电流—=160A（含任意数电流），线缆末端压降为5%，①采用2、1、1③电抗(以电动力)4%电压降—= V计算供电距离—===175m； ②采用2、1、1②电阻(以发热)3%电压降—=V，导线截面—== =（铜线每米毫米平方电阻系数—）。 2、2、2供电电流—=160A，线缆末端压降为10%计算供电距离—和导线截面—仍就用2、2、1题①、②方法：=350m、=。 2、2、3从2、2、1～2例题多次计算概率得出:当一种同等级相电压（220V）送电电流及末端电压降确定，其导线截面是常数（约），将此截面常数对应“建筑电气安装工程图集”（第二版）中国电力出版社JD50—801～013，NH型线缆长期允许载流量表第10列中163～160A。（取160A），计算一相线送电距离、铜线材体积为（重量约为111㎏）。按照160A电流导线截面（），可以计算任一种电流导线截面，它与电流倍率成正比，与送电距离成反比。考虑交流电导线集肤效应，电流在200A以上按照10A截面倍率增大，每增大100A，递增5％选择导线截面。 3根据1、3题