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6kV母排三相短路事故分析
2009 年 6 月 8 日动力站 6kV 母排三相短路事故分析
【事故现象】
2009 年 6 月 8 日 9 时 53 分,在动力站 3#炉 6kV B 段进线断路器 6301B 的电源
侧母排上发生三相短路事故。动力站 6kV 厂用电备用 A 段进线断路器 601 的
REF542Plus 短路速断保护未跳闸,1#起备变差动保护屏B 屏的 7UT612高定值差
动保护动作,致使35kV 1#起备变馈线断路器3217跳闸,7UT612差动保护联动
动作,使601 跳闸。
2009 年 6 月 8 日 9 时 53 分,35kV 2 段母线进线断路器 302 的 7SJ68 短路速断
保护动作,致使 302 跳闸。同时 35kV 2 段母线弧光保护告警灯亮。
2009 年 6 月 8 日 9 时 53 分,35kV 2 段母线弧光保护动作,致使 35kV 1、2 段
母线母联断路器 3100 跳闸。
2009 年 6月 8 日 9时 53 分,35kV第二循环水2#馈线断路器 3213、第二循环水
2#进线断路器 SB942D1-R2 未动。
2009 年 6月 8 日 9时 53 分,35kV第三循环水2#馈线断路器 3212、第三循环水
2#进线断路器 SB943D1-R2 未动。
事故造成 35kV 1 段、2 段母线失电,第二循环水 35/6kV 2#变压器及变电所失
电,第三循环水 35kV/6kV 2#变压器及变电所失电,煤储运变电所失电,动力站
1#起备变失电,动力站 3#炉 6kV B段进线间隔 6301B开关柜受损。
【事故起因】
施工人员拆卸动力站 3#炉 6kV B 段进线间隔 6301B 开关柜背面的金属隔板
后,未将其安装完好,搭放在 6301B柜内的母排上(母排表面装有绝缘套),但
在距离金属隔板较近的母排处,每相母排上有一个用于连接母排的通孔,通孔
处无绝缘防护,致使母排金属外露部位与金属隔板间距小于安全距离,送电前
摇测绝缘时未发现异常。
当动力站6kV 厂用电备用 A段进线断路器 601合闸后,在动力站3#炉 6kV B
段进线断路器 6301B 电源侧的母排上发生三相短路事故。
【事故分析】
1. 施工人员打开开关柜后盖板检修后,未彻底检查柜内确无异物,就装好后盖
板,致使金属隔板搭放在母排连接处,是发生事故的直接原因。
2. 母排连接处未加装绝缘套,使开关柜本身存在安全隐患,送电前却未发现。
3. 未看到送电前针对送电范围内电气设备摇测绝缘电阻的试验记录。
4. 动力站 6kV厂用电备用A段进线断路器 601的短路速断保护定值不当,致使事
故范围扩大。该断路器短路速断保护定值为 2.5In,延时 0.4s,CT变比 2000:
1,即当故障电流大于 5kA时,短路速断保护启动,延时0.4s后发出跳闸信号。
根据 1#起备变差动保护屏B屏 7UT612 的跳闸事件记录,当时 6kV侧的短路电
流为:I =11.42kA,I =11.69kA,I =11.45kA,已达到短路速断保护的阀值,
L1 L2 L3
但由于延时过长,致使 601未跳闸,将事故范围扩大。
5. 1#起备变差动保护屏 B 屏 7UT612 的高定值差动保护动,当时差流为:Diff
L1=7.17 I/In,Diff L2=7.91 I/In,Diff L1=7.78 I/In,(高定值差动保护
定值为 7.0 I/In,无延时),根据差流数值可得出结论:事故为三相短路。
7UT612 发出跳闸信号给 35kV 1#起备变馈线断路器 3217,3217跳闸,7UT612
的差动保护联动动作,使 601 跳闸,将故障点切除。
6. 在 35kV 1#起备变差动保护屏B屏7UT612 切除故障点的同时,由于 35kV 2 段
母线进线断路器302的7SJ68误将短路速断保护投入(短路速断定值为1.12A,
无延时,CT变比 800:1),即当故障电流大于 896A时,302 跳闸。根据 1#起
备变差动保护屏B屏 7UT612 的跳闸事件记录,当时 35kV侧的短路电流为:
I =1.86kA,I =1.89kA,I =1.90kA,已达到302 短路速断保护的阀值,致使
L1 L2
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