rsrr4731-2W5《钢制卧式容器》相对于原来GBl5Pl989第B章作了部分.doc

JB/T4731-2005 钢制卧式容器 1.适用范围 JB/T 4731—2005《钢制卧式容器》相对于原来GB l5989第章作了部分修订如取消圈座支承，增加鞍座轴向弯曲强度校核及附录A《有附加载荷作用时卧式容器的强度汁算》等。 4731适用于设计压力不大于35MP的鞍座支承的常压及受压卧式容器，它不适用于直接火焰加热及受核辐射作用的卧式容器； 经常搬运的卧式容器； 带夹套的卧式容器； 一一作疲劳分析的卧式容器卧式容器设计是先根据操作压力(内压、外压)确定壁厚，再依据自重、风、地震及其他附加载荷来校核轴向、剪切、周向应力及稳定性， 式容器设计还包括支座位置的确定及支座本身的设计。 .操作压力 .设计压力 .计算压力 .试验压力 设计温度 工作温度 试验温度 计算厚度 设计厚度 名义厚度 有效厚度 3设计的一般规定 3.1 设计压力的确定： （a）设计压力值应不低于操作压力； （b）装有超压泄放装置时，设计压力按GB150附录B确定设计压力； (c)液化气体，液化石油气的卧式容器，按《容规》规定确定设计压力； (d)真空容器的设计压力按承受外压考虑，当装用安全控制装置时，设计压力取1.25倍的最大内外压差或0.1Mpa两者的较低值；当无安全控制装置时，设计压力取0.1Mpa。 3．2设计温度的确定： (a)设计温度不低于元件金属在工作时可能达到的最高温度。对于0度以下的金属温度,设计温度不应高于元件金属在工作时可能达到的最低温度。铭牌上应标志设计温度。 (b)低温卧式容器的设计温度按GB150附录C规定确定。 3．3元件金属温度确定 （a）传热计算； (b)在已使用的同类容器上测定； (C)在使用过程中，金属温度接近介质温度时按内部介质温度确定。 3．4 对于有不同工况的卧式容器，应按最苛刻的工况设计，并在图样或技术文件中注明各工况的操作压力和操作温度。 3.5设计载荷 长期载荷 设计力——内压、外压；容器质量载荷自身质量，容器所容的物料质量，保温层、梯子平台、接管等附件质量载荷。 短期载荷 风载、地震载荷(一般取地震载荷)，水压试验充水重。 附加载荷 在JB/4731的附录A中增加有卧式容器上的附加载荷。这是考虑卧式容器上设有立式设备，如换热器、精馏柱、除氧头、液下泵、搅抖器等附属设备(高度均小于10m)时，它对卧式容器圆筒体产生附加弯矩及支座反力。实质上，附加载荷也是一种长期载荷。----钢材厚度负偏差，mm; C2----腐蚀裕量，mm. 钢板或钢管的厚度负偏差按相应钢材标准的规定。当钢材的厚度负偏差不大于0.25mm,且不超过名义厚度的0.6%时，在计算中负偏差可忽略不计。 3．6．1 腐蚀裕量C2 为防止容器元件由于腐蚀、机械磨损而导致厚度削弱减薄,应考虑腐蚀裕量.具体规定如下： a）对有腐蚀或磨损的元件，应根据预期的设计寿命和介质对金属材料的腐蚀速率确定腐蚀裕量； b）卧式容器各元件受到的腐蚀程度不同时，可采用不同的腐蚀裕量； c）碳素钢或低合金钢卧式容器，腐蚀裕量不小于1mm。 3．7 卧式容器筒体加工成形后不包括腐蚀裕量的最小厚度按下列规定： a）对碳素钢或低合金钢制卧式容器，不小于3 mm； b）对高合金钢制卧式容器，不小于2 mm。 3．8不锈钢复合钢板的许用应力： （a）对于复层与基层结合率达到JB4733规定的B2级以上的复合钢板，在设计计算中，如需计入复层材料的强度时，其设计温度下的许用应力： (b)对于未与卧式容器壳体壁连成整体的耐蚀衬里层，在设计计算中不考虑耐蚀衬里层的强度。 3．9 对于地震载荷载荷支座形式卧式容器的支座大多为鞍式支座，很少使用圈座。主要对双鞍座对称布置情况作了规定。卧式容器支座鞍座无论双或多鞍座都必须只有一个为固定支座其余为滑动支座，以减少圆筒体因热胀、冷缩或圆筒体及物料质量引起的对支座产生的附加载荷。 对双鞍座，固定端多选在容器接管较大、较多的一侧对三鞍座，固定端选在中间支座以减少滑动端的位移量。 滑动端支座下的基础面应埋设钢平板，对伸缩频率较高的可在鞍座底板与基础面平板间设滚动柱采用混凝土鞍座时，容器支座区应焊有衬板，并用定位板限制容器的转动容器支座区的衬板或鞍座加强板与圆筒体焊接时，应采用连续焊，但在最低处，在板的两侧需留有长不 4．2 支座设置对于双鞍座上卧式容器的应力作精确的理论分析十分困难，前国内外有关容器设计规范均采用在年在实验研究的基础上提出的近似分析和计算方法，按Zic的假设及分析置于鞍座上的卧式容器可简化为对称分布的承受均布载荷的双铰支点的外伸梁进行分析。由材料力学可知一全长为L的双支点相同外伸的简支梁，当仅承受均布横向载荷且外伸长A207L时其支座处及两支座中和处的弯矩绝对值相等从而使得由均布载荷引起